I. Исходные данные

II. Расчет компрессора

1. Температура заторможенного потока на входе в компрессор \({ T_a^*}\) \({ ,K}\) Ta*, K

\({ \sigma}\) sigma = 0.95... 0.98- Коэффициент потерь давления. Принимаем \({ \sigma}\) sigma = 0.97
\({ T_a^*}\) \({ = }\) \({ T_o^*}\) Ta*= To* = 293 K \({K}\)
Давление заторможенного потока на входе в компрессор pa*, Mpa \({ p_a^*}\) \({ , Mpa}\)
\({ p_a^*}\) \({ = }\) \({ \sigma}\) \({ \cdot }\) \({ P_o^*}\) pa*= sigma* Po* = 0.97* 0.1013 = 0.0979 \({Mpa}\) Mpa

2. Скорость воздуха на входе в компрессор \({ C_a}\) \({ , \frac{m}{c}}\) Ca, m/c

\({ C_a}\) Ca = 30... 80 \({\frac{m}{c}}\) m/c. Принимаем \({ C_a}\) Ca = 50.0 \({\frac{m}{c}}\) m/c

3. Температура воздуха на входе в компрессор \({ T_a}\) \({ , K}\) Ta, K

\({\class{js-c-1-1-44}{T_a} =\class{js-c-1-1-42}{T_a^*} -\frac{\class{js-a-1-1-2}{C_a} ^2}{2 \cdot \class{js-a-1-1-39}{C_p} }= \class{rez-c-1-1-42}{293} -\frac{ \class{rez-a-1-1-2}{50.0} ^2}{2 \cdot \class{rez-a-1-1-39}{1005} }}\) Ta= Ta*-( Ca^2)/(2* Cp)= 293-( 50.0^2)/(2* 1005)= 291.8 K \({K}\)
Давление воздуха на входе в компрессор pa, Mpa \({ p_a}\) \({ , Mpa}\)
\({\class{js-c-1-1-45}{p_a} =\class{js-c-1-1-43}{p_a^*} { \left( \frac{\class{js-c-1-1-44}{T_a} }{\class{js-c-1-1-42}{T_a^*} } \right)}^{\frac{\class{js-a-1-1-37}{k} }{\class{js-a-1-1-37}{k} -1}}}\) pa= pa*( Ta/ Ta*)^( k/( k-1))
\({\class{js-c-1-1-45}{p_a} = \class{rez-c-1-1-43}{0.0979} \cdot { \left( \frac{ \class{rez-c-1-1-44}{291.8} }{ \class{rez-c-1-1-42}{293} } \right)}^{\frac{ \class{rez-a-1-1-37}{1.4} }{ \class{rez-a-1-1-37}{1.4} -1}}}\) pa= 0.0979*( 291.8/ 293)^( 1.4/( 1.4-1))= 0.0965 \({Mpa}\) Mpa

4. Степень повышения давления в компрессоре \({ \pi_k}\) Pk

\({ \pi_k}\) Pk = 4.3

5. Адиабатическая работа сжатия \({ L_{ad}}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Lad, Dg/kg

\({\class{js-c-1-1-46}{L_{ad}} =\class{js-a-1-1-39}{C_p} \cdot \class{js-c-1-1-44}{T_a} \cdot \left( \class{js-a-1-1-40}{\pi_k} ^{\frac{\class{js-a-1-1-37}{k} -1}{\class{js-a-1-1-37}{k} }}-1 \right)}\) Lad= Cp* Ta*(( Pk)^(( k-1)/ k)-1)
\({\class{js-c-1-1-46}{L_{ad}} = \class{rez-a-1-1-39}{1005} \cdot \class{rez-c-1-1-44}{291.8} \cdot \left( \class{rez-a-1-1-40}{4.3} ^{\frac{ \class{rez-a-1-1-37}{1.4} -1}{ \class{rez-a-1-1-37}{1.4} }}-1 \right)}\) Lad= 1005* 291.8*( 4.3^(( 1.4-1)/ 1.4)-1) = 151597.4 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

6. Окружная скорость на наружном диаметре колеса компрессора \({ u_2}\) \({ ,\frac{m}{c}}\) u2, m/c

\({ H_k}\) Hk - Напорный адиабатный к.п.д., который в зависимости от диаметра колеса изменяется в пределах 0.58... 0.73. Принимаем в первом приближении \({ H_k}\) Hk = 0.695
\({\class{js-c-1-1-31}{u_2} =\sqrt { \frac {\class{js-c-1-1-46}{L_{ad}} }{\class{js-b-1-1-3}{H_k} }}}\) u2=sqrt( Lad/ Hk)
\({\class{js-c-1-1-31}{u_2} =\sqrt { \frac { \class{rez-c-1-1-46}{151597.4} }{ \class{rez-b-1-1-3}{0.695} }}}\) u2=sqrt( 151597.4/ 0.695)= 467.1 \({\frac{m}{c}}\) m/c
В современных компрессорах \({ u_2}\) \({ \leq }\) u2<= 500 \({\frac{m}{c}}\) m/c

7. Абсолютная скорость воздуха на входе в колесо \({ c_1}\) \({ , \frac{m}{c}}\) c1, m/c

\({ \phi}\) Fi - Коэффициент расхода на расчетном режиме меняется в пределах 0.25... 0.35. Принимаем \({ \phi}\) Fi = 0.25
\({ c_1}\) c1 без предварительной закрутки, т.е. \({ c_{1u}}\) c1u=0
\({ c_1}\) \({ = }\) \({ c_{1a}}\) \({ = }\) \({ u_2}\) \({ \cdot }\) \({ \phi}\) c1= c1a= u2* Fi
\({ c_1}\) \({ = }\) \({ c_{1a}}\) c1= c1a = 467.1* 0.25= 116.8 \({\frac{m}{c}}\) m/c

8. Температура воздуха на входе в колесо \({ T_1}\) \({ , K}\) T1, K

\({\class{js-c-1-1-50}{T_1} =\class{js-c-1-1-44}{T_a} +\frac{\class{js-a-1-1-2}{C_a} ^2-\class{js-c-1-1-48}{c_1} ^2}{2 \cdot \class{js-a-1-1-39}{C_p} }}\) T1= Ta+( Ca^2- c1^2)/(2* Cp)
\({\class{js-c-1-1-50}{T_1} = \class{rez-c-1-1-44}{291.8} +\frac{ \class{rez-a-1-1-2}{50.0} ^2- \class{rez-c-1-1-48}{116.8} ^2}{2 \cdot \class{rez-a-1-1-39}{1005} }}\) T1= 291.8+( 50.0^2- 116.8^2)/(2* 1005)= 286.2 \({K}\) K

9. Потери энергии во входном устройстве \({ L_{rvh}}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Lrвх, Dg/kg

\({ \zeta_{vh}}\) Eвх - Коэффициент потерь, \({ \zeta_{vh}}\) Eвх = 0.03... 0.06. Принимаем \({ \zeta_{vh}}\) Eвх = 0.03
\({\class{js-c-1-1-51}{L_{rvh}} =\class{js-b-1-1-5}{\zeta_{vh}} \cdot \frac{\class{js-c-1-1-48}{c_1} ^2}{2}}\) Lrвх= Eвх*( c1^2)/2
\({\class{js-c-1-1-51}{L_{rvh}} = \class{rez-b-1-1-5}{0.03} \cdot \frac{ \class{rez-c-1-1-48}{116.8} ^2}{2}}\) Lrвх= 0.03*( 116.8^2)/2= 235.0 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

10. Показатель политропы расширения воздуха во входном устройстве - \({ n_1}\) n1

\({\frac {\class{js-c-1-1-28}{n_1} }{\class{js-c-1-1-28}{n_1} -1}= \frac {\class{js-a-1-1-37}{k} }{\class{js-a-1-1-37}{k} -1}- \frac {\class{js-c-1-1-51}{L_{rvh}} }{\class{js-a-1-1-38}{R} \cdot \left( \class{js-c-1-1-50}{T_1} -\class{js-c-1-1-44}{T_a} \right) }}\) n1/( n1-1)= k/( k-1)- Lrвх/( R*( T1- Ta))
\({\frac {\class{js-c-1-1-28}{n_1} }{\class{js-c-1-1-28}{n_1} -1}= \frac { \class{rez-a-1-1-37}{1.4} }{ \class{rez-a-1-1-37}{1.4} -1}- \frac{ \class{rez-c-1-1-51}{235.0} }{ \class{rez-a-1-1-38}{287.2} \cdot \left( \class{rez-c-1-1-50}{286.2} - \class{rez-c-1-1-44}{291.8} \right) }}\) n1/( n1-1)= 1.4/( 1.4-1)- 235.0/( 287.2*( 286.2- 291.8))
\({ n_1}\) n1 = 1.378
обычно \({ n_1}\) n1 = 1.32... 1.39

11. Давление воздуха на входе в колесо \({ p_1}\) \({ , Mpa}\) p1, Mpa

\({\class{js-c-1-1-84}{p_1} =\class{js-c-1-1-45}{p_a} \cdot \left( \frac {\class{js-c-1-1-50}{T_1} }{\class{js-c-1-1-44}{T_a} } \right)^{ \frac {\class{js-c-1-1-28}{n_1} }{\class{js-c-1-1-28}{n_1} -1}}}\) p1= pa( T1/ Ta)^( n1/( n1-1))
\({\class{js-c-1-1-84}{p_1} = \class{rez-c-1-1-45}{0.0965} \cdot \left( \frac { \class{rez-c-1-1-50}{286.2} }{ \class{rez-c-1-1-44}{291.8} } \right)^{ \frac { \class{rez-c-1-1-28}{1.378} }{ \class{rez-c-1-1-28}{1.378} -1}}}\) p1= 0.0965( 286.2/ 291.8)^( 1.378/( 1.378-1))= 0.08996 \({Mpa}\) Mpa

12. Плотность воздуха на входе в колесо \({ \rho_1}\) \({ , \frac{kg}{m^3}}\) ro1, kg/m^3

\({\class{js-c-1-1-91}{\rho_1} = \frac {\class{js-c-1-1-84}{p_1} \cdot 10^6}{\class{js-a-1-1-38}{R} \cdot \class{js-c-1-1-50}{T_1} }}\) ro1= p1*10^6/( R* T1)
\({\class{js-c-1-1-91}{\rho_1} = \frac { \class{rez-c-1-1-84}{0.08996} \cdot 10^6}{ \class{rez-a-1-1-38}{287.2} \cdot \class{rez-c-1-1-50}{286.2} }}\) ro1= 0.08996*10^6/( 287.2* 286.2)= 1.094 \({\frac{kg}{m^3}}\) kg/m^3

13. Площадь поперечного сечения на входе в колесо \({ F_1}\) \({ , m^2}\) F1, m^2

\({\class{js-c-1-1-113}{F_1} = \frac {\class{js-a-1-1-41}{G_k} }{\class{js-c-1-1-49}{c_{1a}} \cdot \class{js-c-1-1-91}{\rho_1} }}\) F1= Gk/( c1a* ro1)
\({\class{js-c-1-1-113}{F_1} =\frac { \class{rez-a-1-1-41}{0.48} }{ \class{rez-c-1-1-49}{116.8} \cdot \class{rez-c-1-1-91}{1.094} }}\) F1= 0.48/( 116.8* 1.094)= 0.003757 \({m^2}\) m^2

14. Диаметр колеса на входе \({ D_1}\) \({ , m}\) D1, m

\({\class{js-c-1-1-61}{D_1} = \sqrt { \frac {\class{js-c-1-1-113}{F_1} }{ \frac {\pi}{4} \cdot \left( 1-{ \left( \frac {\class{js-c-1-1-60}{D_0} }{\class{js-c-1-1-61}{D_1} } \right) }^2 \right) }}}\) D1=sqrt( F1/(pi/4*(1- D0/ D1^2)))
\({ \frac {\class{js-c-1-1-60}{D_0} }{\class{js-c-1-1-61}{D_1} }}\) D0/ D1 изменяется в пределах 0.28... 0.55. Принимаем \({\frac {\class{js-c-1-1-60}{D_0} }{\class{js-c-1-1-61}{D_1} }}\) D0/ D1 = 0.36
\({\class{js-c-1-1-61}{D_1} = \sqrt { \frac { \class{rez-c-1-1-113}{0.003757} }{ \frac {\pi}{4} \cdot \left(1- \class{rez-b-1-1-6}{0.36} ^2 \right) }}}\) D1=sqrt( 0.003757/(pi/4*(1- 0.36^2)))= 0.074 \({m}\) m

15. Диаметр втулки колеса \({ D_0}\) \({ , m}\) D0, m

\({ D_0}\) D0 = 0.36 * \({ \cdot }\) \({ D_1}\) D1 = 0.36 * \({ \cdot }\) 0.074= 0.027 \({m}\) m

16. Диаметр колеса \({ D_2}\) \({ , m}\) D2, m

\({\frac {\class{js-c-1-1-61}{D_1} }{\class{js-c-1-1-62}{D_2} }}\) D1/ D2 = 0.55... 0.7. Принимаем \({\frac {\class{js-c-1-1-61}{D_1} }{\class{js-c-1-1-62}{D_2} }}\) D1/ D2 = 0.58
\({\class{js-c-1-1-62}{D_2} = \frac { \class{rez-c-1-1-61}{0.074} }{ \class{rez-b-1-1-7}{0.58} }}\) D2= 0.074/ 0.58 = 0.127 \({m}\) m

17. Частота вращения ротора турбокомпрессора \({ n_{tk}}\) \({ , \frac{1}{min}}\) ntk, min-1

\({\class{js-c-1-1-83}{n_{tk}} =\frac {60 \cdot \class{js-c-1-1-31}{u_2} }{ \pi \cdot \class{js-c-1-1-62}{D_2} }}\) ntk=60* u2/(pi* D2)
\({\class{js-c-1-1-83}{n_{tk}} =\frac {60 \cdot \class{rez-c-1-1-31}{467.1} }{ \pi \cdot \class{rez-c-1-1-62}{0.127} }}\) ntk=60* 467.1/(pi* 0.127)= 70309 \({\frac{1}{min}}\) min-1

18. Средний диаметр на входе в колесо \({ D_{cp}}\) \({ , m}\) Dcp, m

\({\class{js-c-1-1-65}{D_{cp}} = \sqrt {\frac{\class{js-c-1-1-61}{D_1} ^2+\class{js-c-1-1-60}{D_0} ^2}{2}}}\) Dcp=sqrt(0.5*( D1^2+ D0^2))
\({\class{js-c-1-1-65}{D_{cp}} = \sqrt {\frac{ \class{rez-c-1-1-61}{0.074} ^2+ \class{rez-c-1-1-60}{0.027} ^2}{2}}}\) Dcp=sqrt(0.5*( 0.074^2+ 0.027^2))= 0.0557 \({m}\) m

19. Окружная скорость на среднем диаметре \({ u_{cp}}\) \({ , \frac{m}{c}}\) ucp, m/c

\({\class{js-c-1-1-104}{u_{cp}} =\frac { \pi \cdot \class{js-c-1-1-65}{D_{cp}} \cdot \class{js-c-1-1-83}{n_{tk}} }{60}}\) ucp=pi* Dcp* ntk/60
\({\class{js-c-1-1-104}{u_{cp}} =\frac { \pi \cdot \class{rez-c-1-1-65}{0.0557} \cdot \class{rez-c-1-1-83}{70309} }{60}}\) ucp=pi* 0.0557* 70309/60= 205 \({\frac{m}{c}}\) m/c

20. Угол входа потока на среднем диаметре \({ \beta_{sr}}\) \({{}^ {\circ}}\) betaCp, gradus

\({\class{js-c-1-1-74}{\beta_{sr}} = \arctan{ \left( \frac {\class{js-c-1-1-49}{c_{1a}} }{\class{js-c-1-1-104}{u_{cp}} } \right)}}\) betaCp=arctan( c1a/ ucp)
\({\class{js-c-1-1-74}{\beta_{sr}} = \arctan{ \left( \frac { \class{rez-c-1-1-49}{116.8} }{ \class{rez-c-1-1-104}{205} } \right)}}\) betaCp=arctan( 116.8/ 205)= 29.64 \({{}^ {\circ}}\) gradus

21. Угол установки лопаток на среднем диаметре \({ \beta_{sr1}}\) \({{}^ {\circ}}\) betaCpl, gradus

\({ i}\) i - Угол атаки изменяющийся в пределах 2... 4 \({{}^ {\circ}}\) gradus. Примем \({ i}\) i = 2.7
\({ \beta_{sr1}}\) betaCpl = betaCp \({ \beta_{sr}}\) + \({ i}\) i
\({ \beta_{sr1}}\) betaCpl = 29.64+ 2.7= 32.3 \({{}^ {\circ}}\) gradus

22. Меридиональная скорость на входе в колесо \({ c_{1m}}\) \({ , \frac{m}{c}}\) c1m, m/c

\({ t_1}\) t1 = 0.8... 0.9- Коэффициент загромождения на входе в колесо учитывающий толщину лопаток. Примем \({ t_1}\) t1 = 0.85
\({\class{js-c-1-1-52}{c_{1m}} = \frac {\class{js-c-1-1-49}{c_{1a}} }{\class{js-b-1-1-9}{t_1} }}\) c1m= c1a/ t1
\({\class{js-c-1-1-52}{c_{1m}} = \frac { \class{rez-c-1-1-49}{116.8} }{ \class{rez-b-1-1-9}{0.85} }}\) c1m= 116.8/ 0.85 = 137.1 \({\frac{m}{c}}\) m/c

23. Относительная скорость на входе в колесо на среднем диаметре \({ w_{cp}}\) \({ , \frac{m}{c}}\) wcp, m/c

\({\class{js-c-1-1-108}{w_{cp}} = \sqrt {\class{js-c-1-1-104}{u_{cp}} ^2+\class{js-c-1-1-52}{c_{1m}} ^2}}\) wcp=sqrt( ucp^2+ c1m^2)
\({\class{js-c-1-1-108}{w_{cp}} = \sqrt { \class{rez-c-1-1-104}{205} ^2+ \class{rez-c-1-1-52}{137.1} ^2}}\) wcp=sqrt( 205^2+ 137.1^2)= 246.8 \({\frac{m}{c}}\) m/c

24. Число маха на диаметре колеса на входе в относительном движении \({ M_{w1}}\) Mw1

\({\class{js-c-1-1-103}{u_1} = \frac {\pi \cdot \class{js-c-1-1-61}{D_1} \cdot \class{js-c-1-1-83}{n_{tk}} }{60}}\) u1=pi* D1* ntk/60
\({\class{js-c-1-1-103}{u_1} = \frac {\pi \cdot \class{rez-c-1-1-61}{0.074} \cdot \class{rez-c-1-1-83}{70309} }{60}}\) u1=pi* 0.074* 70309/60= 273.0 \({\frac{m}{c}}\) m/c
\({\class{js-c-1-1-32}{M_{w1}} = \frac { \sqrt {\class{js-c-1-1-103}{u_1} ^2+\class{js-c-1-1-52}{c_{1m}} ^2}}{ \class{js-a-1-1-37}{k} \cdot \class{js-a-1-1-38}{R} \cdot \class{js-c-1-1-50}{T_1} }}\) Mw1=sqrt( u1^2+ c1m^2)/( k* R* T1)
\({\class{js-c-1-1-32}{M_{w1}} = \frac { \sqrt { \class{rez-c-1-1-103}{273.0} ^2+ \class{rez-c-1-1-52}{137.1} ^2}}{ \class{rez-a-1-1-37}{1.4} \cdot \class{rez-a-1-1-38}{287.2} \cdot \class{rez-c-1-1-50}{286.2} }}\) Mw1=sqrt( 273.0^2+ 137.1^2)/( 1.4* 287.2* 286.2)= 0.9
во избежание значительного уменьшения К.П.Д. \({ M_{w1}}\) \({ \leq }\) Mw1=< 0.9

25. Потери во вращающемся входном направляющем аппарате \({ L_{r1}}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Lr1, Dg/kg

\({ \zeta_1}\) E1 - Коэффициент потерь, \({ \zeta_1}\) E1 = 0.1... 0.3. Примем \({ \zeta_1}\) E1 = 0.11
\({\class{js-c-1-1-75}{L_{r1}} =\class{js-b-1-1-10}{\zeta_1} \cdot \frac {\class{js-c-1-1-108}{w_{cp}} ^2}{2}}\) Lr1= E1*( wcp^2)/2
\({\class{js-c-1-1-75}{L_{r1}} = \class{rez-b-1-1-10}{0.11} \cdot \frac { \class{rez-c-1-1-108}{246.8} ^2}{2}}\) Lr1= 0.11*( 246.8^2)/2= 3477.2 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

26. Потери на поворот и трение в межлопаточных каналах рабочего колеса \({ L_{r2}}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Lr2, Dg/kg

\({ \zeta_2}\) E2 - Коэффициент потерь, \({ \zeta_2}\) E2 = 0.1... 0.2
\({ c_{2r}}\) c2r =( 1... 1.1) \({ \cdot }\) \({ c_{1a}}\) * c1a - Радиальная составляющая абсолютной скорости на выходе из колеса.
Примем \({ \zeta_2}\) E2 = 0.14
\({ c_{2r}}\) c2r = 1 \({ \cdot }\) \({ c_{1a}}\) * c1a = 116.7 \({\frac{m}{c}}\) m/c
\({\class{js-c-1-1-76}{L_{r2}} =\class{js-b-1-1-11}{\zeta_2} \cdot \frac {\class{js-c-1-1-55}{c_{2r}} ^2}{2}}\) Lr2= E2*( c2r^2)/2
\({\class{js-c-1-1-76}{L_{r2}} = \class{rez-b-1-1-11}{0.14} \cdot \frac { \class{rez-c-1-1-55}{116.7} ^2}{2}}\) Lr2= 0.14*( 116.7^2)/2= 930.6 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

27. Потери на трение диска колеса о воздух и вентиляцию \({ L_{rg}}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Lrg, Dg/kg

\({ \alpha}\) alfa - Коэффициент дисковых потерь (для полузакрытых колес) \({ \alpha}\) alfa = 0.04... 0.08. Меньшие значения \({ \alpha}\) alfa имеют колеса крупных компрессоров.
Примем \({ \alpha}\) alfa = 0.049
\({\class{js-c-1-1-77}{L_{rg}} =\class{js-b-1-1-13}{\alpha} \cdot \class{js-c-1-1-31}{u_2} ^2}\) Lrg= alfa* u2^2
\({\class{js-c-1-1-77}{L_{rg}} = \class{rez-b-1-1-13}{0.049} \cdot \class{rez-c-1-1-31}{467.1} ^2}\) Lrg= 0.049* 467.1^2= 10753.1 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

28. Коэффициент мощности учитывающий конечное число лопаток \({ m}\) m

Число лопаток \({ z_k}\) zk = 9... 34. Примем равным 15
\({\class{js-c-1-1-80}{m} = \frac {1}{ \left( 1+\frac {2}{3} \cdot \frac {\pi}{\class{js-b-1-1-14}{z_k} } \cdot \frac {1}{1-\frac {\class{js-c-1-1-65}{D_{cp}} ^2}{\class{js-c-1-1-62}{D_2} ^2}}\right)}}\) m=1/(1+2/3*pi/ zk*1/(1-( Dcp^2)/( D2^2)))
\({\class{js-c-1-1-80}{m} = \frac {1}{ \left( 1+\frac {2}{3} \cdot \frac {\pi}{ \class{rez-b-1-1-14}{15} } \cdot \frac {1}{1-\frac { \class{rez-c-1-1-65}{0.0557} ^2}{ \class{rez-c-1-1-62}{0.127} ^2}}\right)}}\) m=1/(1+2/3*pi/ 15*1/(1- 0.0557^2/ 0.127^2))= 0.85

29. Температура воздуха за колесом \({ T_2}\) \({ , K}\) T2, K

\({\class{js-c-1-1-97}{T_2} =\class{js-c-1-1-50}{T_1} + \left( \class{js-c-1-1-80}{m} +\class{js-b-1-1-13}{\alpha} -\frac {\class{js-c-1-1-80}{m} ^2}{2} \right) \cdot \frac{\class{js-c-1-1-31}{u_2} ^2}{\class{js-a-1-1-39}{C_p} }}\) T2= T1+( m+ alfa-0.5* m^2)* u2^2/ Cp
\({\class{js-c-1-1-97}{T_2} = \class{rez-c-1-1-50}{286.2} +\left( \class{rez-c-1-1-80}{0.85} + \class{rez-b-1-1-13}{0.049} -\frac { \class{rez-c-1-1-80}{0.85} ^2}{2} \right) \cdot \frac { \class{rez-c-1-1-31}{467.1} ^2}{ \class{rez-a-1-1-39}{1005} }}\) T2= 286.2+( 0.85+ 0.049-0.5* 0.85^2)* 467.1^2/ 1005 = 403.1 \({K}\) K

30. Показатель политропы сжатия в колесе \({ n_2}\) n2

Показатель политропы сжатия в колесе определяется из уравнения
\({\frac {\class{js-c-1-1-27}{n_2} }{\class{js-c-1-1-27}{n_2} -1}= \frac {\class{js-a-1-1-37}{k} }{\class{js-a-1-1-37}{k} -1}- \frac {\class{js-c-1-1-75}{L_{r1}} +\class{js-c-1-1-76}{L_{r2}} +\class{js-c-1-1-77}{L_{rg}} }{\class{js-a-1-1-38}{R} \cdot \left(\class{js-c-1-1-97}{T_2} -\class{js-c-1-1-50}{T_1} \right)}}\) n2/( n2-1)= k/( k-1)-( Lr1+ Lr2+ Lrg)/( R*( T2- T1))
\({ \frac {\class{js-c-1-1-27}{n_2} }{\class{js-c-1-1-27}{n_2} -1}= \frac { \class{rez-a-1-1-37}{1.4} }{ \class{rez-a-1-1-37}{1.4} -1}-\frac{ \class{rez-c-1-1-75}{3477.2} + \class{rez-c-1-1-76}{930.6} + \class{rez-c-1-1-77}{10753.1} }{ \class{rez-a-1-1-38}{287.2} \cdot \left( \class{rez-c-1-1-97}{403.1} - \class{rez-c-1-1-50}{286.2} \right)}}\) n2/( n2-1)= 1.4/( 1.4-1)-( 3477.2+ 930.6+ 10753.1)/( 287.2*( 403.1- 286.2))
Откуда \({ n_2}\) n2 = 1.488. В выполненных конструкциях \({ n_2}\) n2 = 1.45... 1.6

31. Давление воздуха за колесом \({ p_2}\) \({ , Mpa}\) p2, Mpa

\({\class{js-c-1-1-85}{p_2} =\class{js-c-1-1-84}{p_1} \cdot {\left(\frac {\class{js-c-1-1-97}{T_2} }{\class{js-c-1-1-50}{T_1} }\right)}^{ \frac {\class{js-c-1-1-27}{n_2} }{\class{js-c-1-1-27}{n_2} -1}}}\) p2= p1*( T2/ T1)^( n2/( n2-1))
\({\class{js-c-1-1-85}{p_2} = \class{rez-c-1-1-84}{0.08996} \cdot {\left(\frac { \class{rez-c-1-1-97}{403.1} }{ \class{rez-c-1-1-50}{286.2} }\right)}^{ \frac { \class{rez-c-1-1-27}{1.488} }{ \class{rez-c-1-1-27}{1.488} -1}}}\) p2= 0.08996*( 403.1/ 286.2)^( 1.488/( 1.488-1))= 0.2555 \({Mpa}\) Mpa
Плотность воздуха за колесом \({ \rho_2}\) \({ , \frac{kg}{m^3}}\) ro2, kg/m^3
\({\class{js-c-1-1-92}{\rho_2} =\frac {\class{js-c-1-1-85}{p_2} \cdot 10^6}{\class{js-a-1-1-38}{R} \cdot \class{js-c-1-1-97}{T_2} }}\) ro2= p2*10^6/( R* T2)
\({\class{js-c-1-1-92}{\rho_2} = \frac { \class{rez-c-1-1-85}{0.2555} \cdot 10^6}{ \class{rez-a-1-1-38}{287.2} \cdot \class{rez-c-1-1-97}{403.1} }}\) ro2= 0.2555*10^6/( 287.2* 403.1)= 2.21 \({\frac{kg}{m^3}}\) kg/m^3

32. Окружная составляющая абсолютной скорости на выходе из колеса \({ c_{2u}}\) \({ , \frac{m}{c}}\) c2u, m/c

\({ c_{2u}}\) c2u = \({ m}\) m * \({ u_2}\) u2
\({ c_{2u}}\) c2u = 0.85* 467.1= 398.2 \({\frac{m}{c}}\) m/c

33. Абсолютная скорость воздуха на выходе из колеса \({ c_2}\) \({ , \frac{m}{c}}\) c2, m/c

\({\class{js-c-1-1-54}{c_2} = \sqrt {\class{js-c-1-1-56}{c_{2u}} ^2+\class{js-c-1-1-55}{c_{2r}} ^2}}\) c2=sqrt( c2u^2+ c2r^2)
\({\class{js-c-1-1-54}{c_2} = \sqrt { \class{rez-c-1-1-56}{398.2} ^2+ \class{rez-c-1-1-55}{116.7} ^2}}\) c2=sqrt( 398.2^2+ 116.7^2)= 415.0 \({\frac{m}{c}}\) m/c

34. Окружная составляющая относительной скорости на выходе из колеса \({ w_{2u}}\) \({ , \frac{m}{c}}\) w2u, m/c

\({ w_{2u}}\) w2u = \({ u_2}\) u2 - \({ c_{2u}}\) c2u
\({ w_{2u}}\) w2u = 467.1- 398.2= 68.9 \({\frac{m}{c}}\) m/c

35. Радиальная составляющая относительной скорости на выходе из колеса \({ w_{2r}}\) \({ , \frac{m}{c}}\) w2r, m/c

\({ w_{2r}}\) w2r = \({ c_{2r}}\) c2r
\({ w_{2r}}\) w2r = 116.7 \({\frac{m}{c}}\) m/c

36. Относительная скорость на выходе из колеса \({ w_2}\) \({ , \frac{m}{c}}\) w2, m/c

\({\class{js-c-1-1-105}{w_2} = \sqrt {\class{js-c-1-1-107}{w_{2u}} ^2+\class{js-c-1-1-106}{w_{2r}} ^2}}\) w2=sqrt( w2u^2+ w2r^2)
\({\class{js-c-1-1-105}{w_2} = \sqrt { \class{rez-c-1-1-107}{68.9} ^2+ \class{rez-c-1-1-106}{116.7} ^2}}\) w2=sqrt( 68.9^2+ 116.7^2)= 135.5 \({\frac{m}{c}}\) m/c

37. Угол между векторами относительной и окружной скорости на выходе из колеса \({ \beta_2}\) \({{}^ {\circ}}\) beta2, gradus

\({\class{js-c-1-1-70}{\beta_2} = \arctan \left( \frac {\class{js-c-1-1-106}{w_{2r}} }{\class{js-c-1-1-107}{w_{2u}} }\right) }\) beta2=arctan( w2r/ w2u)
\({\class{js-c-1-1-70}{\beta_2} =\arctan \left( \frac { \class{rez-c-1-1-106}{116.7} }{ \class{rez-c-1-1-107}{68.9} } \right)}\) beta2=arctan( 116.7/ 68.9)= 59.5 \({{}^ {\circ}}\) gradus

38. Угол между векторами абсолютной и окружной скоростями на выходе из колеса \({ \alpha_2}\) \({{}^ {\circ}}\) alfa2, gradus

\({\class{js-c-1-1-29}{\alpha_2} = \arctan { \left( \frac {\class{js-c-1-1-55}{c_{2r}} }{\class{js-c-1-1-56}{c_{2u}} } \right)}}\) alfa2=arctan( c2r/ c2u)
\({\class{js-c-1-1-29}{\alpha_2} =\arctan {\left( \frac { \class{rez-c-1-1-55}{116.7} }{ \class{rez-c-1-1-56}{398.2} } \right)}}\) alfa2=arctan( 116.7/ 398.2)= 16.34 \({{}^ {\circ}}\)
gradus в выполненных конструкциях \({ \alpha_2}\) alfa2 = 14... 22 \({{}^ {\circ}}\) gradus

39. Ширина колеса на выходе \({ b_2}\) \({ , m}\) b2, m

\({ t_2}\) t2 = 0.92... 0.96- Коэффициент загромождения на выходе из колеса учитывающий толщину лопаток
Примем \({ t_2}\) t2 = 0.92
\({\class{js-c-1-1-67}{b_2} =\frac {\class{js-a-1-1-41}{G_k} }{ \pi \cdot \class{js-c-1-1-62}{D_2} \cdot \class{js-c-1-1-55}{c_{2r}} \cdot \class{js-b-1-1-15}{t_2} \cdot \class{js-c-1-1-92}{\rho_2} }}\) b2= Gk/(pi* D2* c2r* t2* ro2)
\({\class{js-c-1-1-67}{b_2} =\frac { \class{rez-a-1-1-41}{0.48} }{ \pi \cdot \class{rez-c-1-1-62}{0.127} \cdot \class{rez-c-1-1-55}{116.7} \cdot \class{rez-b-1-1-15}{0.92} \cdot \class{rez-c-1-1-92}{2.21} }}\) b2= 0.48/(pi* 0.127* 116.7* 0.92* 2.21)= 0.00508 \({m}\) m
\({\frac {\class{js-c-1-1-67}{b_2} }{\class{js-c-1-1-62}{D_2} }}\) b2/ D2 = 0.04
В выполненных конструкциях \({\frac {\class{js-c-1-1-67}{b_2} }{\class{js-c-1-1-62}{D_2} }}\) b2/ D2 = 0.04... 0.08

40. Температура заторможенного потока на выходе из колеса \({ T_2^*}\) \({ , K}\) T2*, K

\({\class{js-c-1-1-98}{T_2^*} =\class{js-c-1-1-97}{T_2} + \frac {\class{js-c-1-1-54}{c_2} ^2}{2 \cdot \class{js-a-1-1-39}{C_p} }}\) T2*= T2+( c2^2)/(2* Cp)
\({\class{js-c-1-1-98}{T_2^*} = \class{rez-c-1-1-97}{403.1} + \frac { \class{rez-c-1-1-54}{415.0} ^2}{2 \cdot \class{rez-a-1-1-39}{1005} }}\) T2*= 403.1+( 415.0^2)/(2* 1005)= 488.8 \({K}\) K

41. Ширина безлопаточной части диффузора на выходе \({ b_3}\) \({ , m}\) b3, m

\({ b_3}\) b3 =( 0.95... 1) * \({ b_2}\) b2
принимаем \({ b_3}\) b3 = 0.98 * \({ b_2}\) b2
\({ b_3}\) b3 = 0.98* 0.00508= 0.00500 \({m}\) m

42. Наружный диаметр безлопаточной части диффузора \({ D_3}\) \({ , m}\) D3, m

\({ D_3}\) D3 =( 1.05... 1.2) * \({ D_2}\) D2 . Примем \({ D_3}\) D3 = 1.13 * \({ D_2}\) D2
\({ D_3}\) D3 = 1.13* 0.127= 0.14 \({m}\) m

43. Показатель политропы сжатия в безлопаточном диффузоре \({ n_3}\) n3

\({ \eta_d}\) nd = 0.5... 0.75- Политропный к.п.д. диффузора. Примем \({ \eta_d}\) nd = 0.62
\({ \frac {\class{js-c-1-1-81}{n_3} }{\class{js-c-1-1-81}{n_3} -1}=\class{js-b-1-1-18}{\eta_d} \cdot \frac {\class{js-a-1-1-37}{k} }{\class{js-a-1-1-37}{k} -1}}\) n3/( n3-1)= nd* k/( k-1)
\({\frac {\class{js-c-1-1-81}{n_3} }{\class{js-c-1-1-81}{n_3} -1}= \class{rez-b-1-1-18}{0.62} \cdot \frac { \class{rez-a-1-1-37}{1.4} }{ \class{rez-a-1-1-37}{1.4} -1}}\) n3/( n3-1)= 0.62* 1.4/( 1.4-1)
\({ n_3}\) n3 = 1.852

44. Температура на выходе из безлопаточного диффузора \({ T_3}\) \({ , K}\) T3, K

\({\class{js-c-1-1-71}{\beta} = \frac {\class{js-c-1-1-99}{T_3} }{\class{js-c-1-1-97}{T_2} }}\) beta= T3/ T2
\({\class{js-c-1-1-96}{\sigma} = \frac {\class{js-a-1-1-37}{k} -1}{2} \cdot \frac {\class{js-c-1-1-54}{c_2} ^2}{\class{js-a-1-1-37}{k} \cdot \class{js-a-1-1-38}{R} \cdot \class{js-c-1-1-97}{T_2} }}\) sigma=( k-1)/2*( c2^2)/( k* R* T2)
\({\class{js-c-1-1-96}{\sigma} = \frac { \class{rez-a-1-1-37}{1.4} -1}{2} \cdot \frac { \class{rez-c-1-1-54}{415.0} ^2}{ \class{rez-a-1-1-37}{1.4} \cdot \class{rez-a-1-1-38}{287.2} \cdot \class{rez-c-1-1-97}{403.1} }}\) sigma=( 1.4-1)/2*( 415.0^2)/( 1.4* 287.2* 403.1)= 0.212
\({\class{js-c-1-1-90}{q} ={\left(\class{js-c-1-1-62}{D_2} \cdot \frac{\class{js-c-1-1-67}{b_2} }{\class{js-c-1-1-63}{D_3} \cdot \class{js-c-1-1-68}{b_3} }\right)}^2}\) q=( D2* b2/( D3* b3))^2
\({\class{js-c-1-1-90}{q} ={\left( \class{rez-c-1-1-62}{0.127} \cdot \frac{ \class{rez-c-1-1-67}{0.00508} }{ \class{rez-c-1-1-63}{0.14} \cdot \class{rez-c-1-1-68}{0.00500} }\right)}^2}\) q=( 0.127* 0.00508/( 0.14* 0.00500))^2= 0.814
\({\class{js-c-1-1-78}{m} =\frac {2}{\class{js-c-1-1-81}{n_3} -1}= \frac {2}{ \class{rez-c-1-1-81}{1.852} -1}}\) m=2/( n3-1)=2/( 1.852-1)= 2.35
\({ \frac {1}{\class{js-c-1-1-71}{\beta} ^ \class{js-c-1-1-78}{m} }+\frac {\class{js-c-1-1-71}{\beta} -1}{\class{js-c-1-1-96}{\sigma} \cdot \class{js-c-1-1-90}{q} }- \frac {1}{\class{js-c-1-1-90}{q} }=0}\) 1/ beta^ m+( beta-1)/( sigma* q)-1/ q=0
\({ \frac {1}{\class{js-c-1-1-71}{\beta} ^ \class{rez-c-1-1-78}{2.35} }+\frac {\class{js-c-1-1-71}{\beta} -1}{ \class{rez-c-1-1-96}{0.212} \cdot \class{rez-c-1-1-90}{0.814} }- \frac {1}{ \class{rez-c-1-1-90}{0.814} }=0}\) 1/ beta^ 2.35+( beta-1)/( 0.212* 0.814)-1/ 0.814=0
\({ \beta}\) beta = 1.062
\({ T_3}\) \({ = }\) \({ T_2}\) \({ \cdot }\) \({ \beta}\) T3= T2* beta = 403.1* 1.062= 428.3 \({K}\) K

45. Давление воздуха на выходе из безлопаточного диффузора \({ p_3}\) \({ , Mpa}\) p3, Mpa

\({\class{js-c-1-1-86}{p_3} =\class{js-c-1-1-85}{p_2} \cdot {\class{js-c-1-1-71}{\beta} }^{ \frac {\class{js-c-1-1-81}{n_3} }{\class{js-c-1-1-81}{n_3} -1}}}\) p3= p2*( beta)^( n3/( n3-1))
\({\class{js-c-1-1-86}{p_3} = \class{rez-c-1-1-85}{0.2555} \cdot { \class{rez-c-1-1-71}{1.062} }^{ \frac { \class{rez-c-1-1-81}{1.852} }{ \class{rez-c-1-1-81}{1.852} -1}}}\) p3= 0.2555*( 1.062)^( 1.852/( 1.852-1))= 0.2915 \({Mpa}\) Mpa
Плотность воздуха на выходе из безлопаточного диффузора \({ \rho_3}\) \({ , \frac{kg}{m^3}}\) ro3, kg/m^3
\({\class{js-c-1-1-93}{\rho_3} =\class{js-c-1-1-86}{p_3} \cdot \frac{10^6}{\class{js-a-1-1-38}{R} \cdot \class{js-c-1-1-99}{T_3} }}\) ro3= p3*(10^6)/( R* T3)
\({\class{js-c-1-1-93}{\rho_3} = \class{rez-c-1-1-86}{0.2915} \cdot \frac{10^6}{ \class{rez-a-1-1-38}{287.2} \cdot \class{rez-c-1-1-99}{428.3} }}\) ro3= 0.2915*(10^6)/( 287.2* 428.3)= 2.37 \({\frac{kg}{m^3}}\) kg/m^3

46. Скорость на выходе из безлопаточного диффузора \({ c_3}\) \({ , \frac{m}{c}}\) c3, m/c

\({\class{js-c-1-1-57}{c_3} =\class{js-c-1-1-54}{c_2} \cdot \class{js-c-1-1-62}{D_2} \cdot \class{js-c-1-1-67}{b_2} \cdot \frac {\class{js-c-1-1-92}{\rho_2} }{\class{js-c-1-1-63}{D_3} \cdot \class{js-c-1-1-68}{b_3} \cdot \class{js-c-1-1-93}{\rho_3} }}\) c3= c2* D2* b2* ro2/( D3* b3* ro3)
\({\class{js-c-1-1-57}{c_3} = \class{rez-c-1-1-54}{415.0} \cdot \class{rez-c-1-1-62}{0.127} \cdot \class{rez-c-1-1-67}{0.00508} \cdot \frac { \class{rez-c-1-1-92}{2.21} }{ \class{rez-c-1-1-63}{0.14} \cdot \class{rez-c-1-1-68}{0.00500} \cdot \class{rez-c-1-1-93}{2.37} }}\) c3= 415.0* 0.127* 0.00508* 2.21/( 0.14* 0.00500* 2.37)= 348.7 \({\frac{m}{c}}\) m/c

47. Наружный диаметр лопаточного диффузора \({ D_4}\) \({ , m}\) D4, m

\({ D_4}\) D4 =( 1.35... 1.7) \({ \cdot }\) \({ D_2}\) * D2 . Принимаем \({ D_4}\) D4 = 1.6 * \({ D_2}\) D2 = 1.6* 0.127= 0.201 \({m}\) m

48. Ширина лопаточного диффузора \({ b_4}\) \({ , m}\) b4, m

\({ b_4}\) b4 =( 1... 1.3) \({\cdot }\) \({ b_3}\) * b3 . Принимаем \({ b_4}\) \({ = }\) b4= 1.0 \({ \cdot }\) \({ b_3}\) * b3
\({ b_4}\) b4 = 1.0* 0.00500= 0.00520 \({m}\) m

49. Угол наклона лопаток на выходе из лопаточного диффузора \({ \alpha_4}\) \({{}^ {\circ}}\) alfa4, gradus

\({ \alpha_4}\) \({ = }\) \({ \alpha_2}\) alfa4= alfa2 +( 12... 18). Примем \({ \alpha_4}\) \({ = }\) \({ \alpha_2}\) \({ + }\) alfa4= alfa2+ 14.03 = 16.34+ 14.03= 30.36 \({{}^ {\circ}}\) gradus

50. Число лопаток диффузора \({ z_d}\) zd

\({ z_d}\) zd = 9... 36. Принимаем 17( \({ \frac {\class{js-c-1-1-109}{z_d} }{\class{js-b-1-1-14}{z_k} }}\) zd/ zk не целое)

51. Показатель политропы сжатия в лопаточном диффузоре \({ n_4}\) n4

\({ n_4}\) n4 = 1.5... 1.8. Принимаем \({ n_4}\) n4 = 1.5

52. Температура воздуха на выходе из лопаточного диффузора \({ T_4}\) \({ , K}\) T4, K

Коэффициент загромождения на входе в диффузор \({ t_3}\) t3
Коэффициент загромождения на выходе из диффузора \({ t_4}\) t4
\({ t_3}\) t3 = 0.95... 0.97 \({ t_4}\) t4 = 0.96... 0.98. Примем \({ t_3}\) t3 = 0.952 \({ t_4}\) t4 = 0.972
\({\class{js-c-1-1-79}{m} = \frac {2}{\class{js-b-1-1-22}{n_4} -1}}\) m=2/( n4-1)
\({\class{js-c-1-1-79}{m} = \frac {2}{ \class{rez-b-1-1-22}{1.5} -1}}\) m=2/( 1.5-1)= 3.67
\({\class{js-c-1-1-95}{\sigma} = \frac {\class{js-a-1-1-37}{k} -1}{2} \cdot \frac {\class{js-c-1-1-57}{c_3} ^2}{\class{js-a-1-1-37}{k} \cdot \class{js-a-1-1-38}{R} \cdot \class{js-c-1-1-99}{T_3} }}\) sigma=( k-1)/2*( c3)^2/( k* R* T3)
\({\class{js-c-1-1-95}{\sigma} = \frac { \class{rez-a-1-1-37}{1.4} -1}{2} \cdot \frac { \class{rez-c-1-1-57}{348.7} ^2}{ \class{rez-a-1-1-37}{1.4} \cdot \class{rez-a-1-1-38}{287.2} \cdot \class{rez-c-1-1-99}{428.3} }}\) sigma=( 1.4-1)/2*( 348.7^2)/( 1.4* 287.2* 428.3)= 0.14119
\({\class{js-c-1-1-89}{q} ={\left(\class{js-c-1-1-63}{D_3} \cdot \class{js-c-1-1-68}{b_3} \cdot \class{js-b-1-1-23}{t_3} \cdot \frac {\sin {(\class{js-c-1-1-29}{\alpha_2} )}}{\class{js-c-1-1-64}{D_4} \cdot \class{js-c-1-1-69}{b_4} \cdot \class{js-b-1-1-24}{t_4} \cdot \sin {(\class{js-c-1-1-66}{\alpha_4} )}}\right)}^2}\) q=( D3* b3* t3*sin( alfa2)/( D4* b4* t4*sin( alfa4)))^2
\({\class{js-c-1-1-89}{q} ={\left( \class{rez-c-1-1-63}{0.14} \cdot \class{rez-c-1-1-68}{0.00500} \cdot \class{rez-b-1-1-23}{0.952} \cdot \frac{\sin {( \class{rez-c-1-1-29}{16.34} )}}{ \class{rez-c-1-1-64}{0.201} \cdot \class{rez-c-1-1-69}{0.00520} \cdot \class{rez-b-1-1-24}{0.972} \cdot \sin {( \class{rez-c-1-1-66}{30.36} )}}\right)}^2}\) q=( 0.14* 0.00500* 0.952*sin( 16.34)/( 0.201* 0.00520* 0.972*sin( 30.36)))^2
\({ q}\) q = 0.138
\({\frac {1}{\class{js-c-1-1-72}{\beta} ^\class{js-c-1-1-79}{m} }+\frac {\class{js-c-1-1-72}{\beta} -1}{\class{js-c-1-1-95}{\sigma} \cdot \class{js-c-1-1-89}{q} }-\frac {1}{\class{js-c-1-1-89}{q} }=0}\) 1/ beta^ m+( beta-1)/( sigma* q)-1/ q=0
\({ \frac {1}{\class{js-c-1-1-72}{\beta} ^ \class{rez-c-1-1-79}{3.67} }+\frac {\class{js-c-1-1-72}{\beta} -1}{ \class{rez-c-1-1-95}{0.14119} \cdot \class{rez-c-1-1-89}{0.138} }-\frac {1}{ \class{rez-c-1-1-89}{0.138} }=0}\) 1/ beta^ 3.67+( beta-1)/( 0.14119* 0.138)-1/ 0.138=0
\({\class{js-c-1-1-72}{\beta} =\frac {\class{js-c-1-1-100}{T_4} }{\class{js-c-1-1-99}{T_3} }}\) beta= T4/ T3 = 1.1286
\({ T_4}\) \({ = }\) \({ T_3}\) \({ \cdot }\) \({ \beta}\) T4= T3* beta = 428.3* 1.1286= 483.4 \({K}\) K

53. Давление воздуха на выходе из лопаточного диффузора \({ p_4}\) \({ , Mpa}\) p4, Mpa

\({\class{js-c-1-1-87}{p_4} =\class{js-c-1-1-86}{p_3} \cdot {\class{js-c-1-1-72}{\beta} }^{ \frac {\class{js-b-1-1-22}{n_4} }{\class{js-b-1-1-22}{n_4} -1}}}\) p4= p3*( beta)^( n4/( n4-1))
\({\class{js-c-1-1-87}{p_4} = \class{rez-c-1-1-86}{0.2915} \cdot { \class{rez-c-1-1-72}{1.1286} }^{ \frac { \class{rez-b-1-1-22}{1.5} }{ \class{rez-b-1-1-22}{1.5} -1}}}\) p4= 0.2915*( 1.1286)^( 1.5/( 1.5-1))= 0.4107 \({Mpa}\) Mpa
Плотность воздуха на выходе из лопаточного диффузора \({ \rho_4}\) \({ , \frac{kg}{m^3}}\) ro4, kg/m^3
\({\class{js-c-1-1-94}{\rho_4} =\class{js-c-1-1-87}{p_4} \cdot \frac {10^6}{\class{js-a-1-1-38}{R} \cdot \class{js-c-1-1-100}{T_4} }}\) ro4= p4*10^6/( R* T4)
\({\class{js-c-1-1-94}{\rho_4} = \class{rez-c-1-1-87}{0.4107} \cdot \frac {10^6}{ \class{rez-a-1-1-38}{287.2} \cdot \class{rez-c-1-1-100}{483.4} }}\) ro4= 0.4107*10^6/( 287.2* 483.4)= 2.96 \({\frac{kg}{m^3}}\) kg/m^3

54. Скорость на выходе из диффузора \({ c_4}\) \({ , \frac{m}{c}}\) c4, m/c

\({\class{js-c-1-1-58}{c_4} =\class{js-c-1-1-57}{c_3} \cdot \frac {\class{js-c-1-1-63}{D_3} \cdot \class{js-c-1-1-68}{b_3} \cdot \class{js-c-1-1-93}{\rho_3} \cdot \class{js-b-1-1-23}{t_3} \cdot \sin {\class{js-c-1-1-29}{\alpha_2} }}{\class{js-c-1-1-64}{D_4} \cdot \class{js-c-1-1-69}{b_4} \cdot \class{js-c-1-1-94}{\rho_4} \cdot \class{js-b-1-1-24}{t_4} \cdot \sin{\class{js-c-1-1-66}{\alpha_4} }}}\) c4= c3* D3* b3* ro3* t3*sin( alfa2)/( D4* b4* ro4* t4*sin( alfa4))
\({\class{js-c-1-1-58}{c_4} = \class{rez-c-1-1-57}{348.7} \cdot \frac { \class{rez-c-1-1-63}{0.14} \cdot \class{rez-c-1-1-68}{0.00500} \cdot \class{rez-c-1-1-93}{2.37} \cdot \class{rez-b-1-1-23}{0.952} \cdot \sin { \class{rez-c-1-1-29}{16.34} }}{ \class{rez-c-1-1-64}{0.201} \cdot \class{rez-c-1-1-69}{0.00520} \cdot \class{rez-c-1-1-94}{2.96} \cdot \class{rez-b-1-1-24}{0.972} \cdot \sin { \class{rez-c-1-1-66}{30.36} }}}\) c4= 348.7* 0.14* 0.00500* 2.37* 0.952*sin( 16.34)/( 0.201* 0.00520* 2.96* 0.972*sin( 30.36))
\({ c_4}\) c4 = 103.9 \({\frac{m}{c}}\) m/c

55. Показатель политропы сжатия в воздухосборнике \({ n_{ul}}\) nул

\({ n_{ul}}\) nул = 1.9... 2.2. Принимаем \({ n_{ul}}\) nул = 1.93

56. Скорость на выходе из компрессора \({ c_k}\) \({ , \frac{m}{c}}\) ck, m/c

\({ c_k}\) \({ = }\) \({ c_4}\) ck= c4 /( 1.3... 1.4). Принимаем \({\class{js-c-1-1-59}{c_k} =\frac { \class{rez-c-1-1-58}{103.9} }{ \class{rez-b-1-1-26}{1.34} } }\) ck= 103.9/ 1.34 = 77.5 \({\frac{m}{c}}\) m/c

57. Температура воздуха на выходе из компрессора \({ T_k}\) \({ , K}\) Tk, K

\({\class{js-c-1-1-101}{T_k} =\class{js-c-1-1-100}{T_4} +\frac {\class{js-c-1-1-58}{c_4} ^2-\class{js-c-1-1-59}{c_k} ^2}{2 \cdot \class{js-a-1-1-39}{C_p} }}\) Tk= T4+( c4^2- ck^2)/(2* Cp)
\({\class{js-c-1-1-101}{T_k} = \class{rez-c-1-1-100}{483.4} +\frac { \class{rez-c-1-1-58}{103.9} ^2- \class{rez-c-1-1-59}{77.5} ^2}{2 \cdot \class{rez-a-1-1-39}{1005} }}\) Tk= 483.4+( 103.9^2- 77.5^2)/(2* 1005)= 488.7 \({K}\) K

58. Давление воздуха на выходе из компрессора \({ p_k}\) \({ , Mpa}\) pk, Mpa

\({\class{js-c-1-1-88}{p_k} =\class{js-c-1-1-87}{p_4} \cdot { \left( \frac {\class{js-c-1-1-101}{T_k} }{\class{js-c-1-1-100}{T_4} } \right) }^{\frac {\class{js-b-1-1-25}{n_{ul}} }{\class{js-b-1-1-25}{n_{ul}} -1}}}\) pk= p4*( Tk/ T4)^( nул/( nул-1))
\({\class{js-c-1-1-88}{p_k} = \class{rez-c-1-1-87}{0.4107} \cdot { \left( \frac { \class{rez-c-1-1-101}{488.7} }{ \class{rez-c-1-1-100}{483.4} } \right) }^{\frac { \class{rez-b-1-1-25}{1.93} }{ \class{rez-b-1-1-25}{1.93} -1}}}\) pk= 0.4107*( 488.7/ 483.4)^( 1.93/( 1.93-1))
\({ p_k}\) pk = 0.4149 \({Mpa}\) Mpa

59. Действительная степень повышения давления \({ \pi_k}\) \({ , }\) Pik,

\({\class{js-c-1-1-110}{\pi_k} = \frac {\class{js-c-1-1-88}{p_k} }{\class{js-c-1-1-45}{p_a} }= \frac { \class{rez-c-1-1-88}{0.4149} }{ \class{rez-c-1-1-45}{0.0965} }}\) Pik= pk/ pa= 0.4149/ 0.0965 = 4.301
Погрешность \({ \frac { \left| \class{js-c-1-1-110}{\pi_k} -\class{js-a-1-1-40}{\pi_k} \right| }{ \class{js-c-1-1-110}{\pi_k} } \cdot 100= \frac { \left| \class{rez-c-1-1-110}{4.301} - \class{rez-a-1-1-40}{4.3} \right| }{ \class{rez-c-1-1-110}{4.301} } \cdot 100}\) abs( Pik- Pk)/ Pik*100=abs( 4.301- 4.3)/ 4.301*100= 0.0 \({\%}\) %

60. Адиабатическая работа сжатия определенная по действительной степени повышения давления \({ L_{ad}}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Lad, Dg/kg

\({\class{js-c-1-1-47}{L_{ad}} =\class{js-a-1-1-39}{C_p} \cdot \class{js-c-1-1-44}{T_a} \cdot \left( {\class{js-c-1-1-110}{\pi_k} }^{ \frac {\class{js-a-1-1-37}{k} -1}{\class{js-a-1-1-37}{k} }}-1 \right) = \class{rez-a-1-1-39}{1005} \cdot \class{rez-c-1-1-44}{291.8} \cdot \left( { \class{rez-c-1-1-110}{4.301} }^{ \frac { \class{rez-a-1-1-37}{1.4} -1}{ \class{rez-a-1-1-37}{1.4} }}-1 \right) }\) Lad= Cp* Ta*( Pik^(( k-1)/ k)-1)= 1005* 291.8*( 4.301^(( 1.4-1)/ 1.4)-1)
\({ L_{ad}}\) Lad = 151621 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

61. Адиабатический кпд компрессора по статическим параметрам \({ \eta_d}\) nd

\({\class{js-c-1-1-82}{\eta_d} = \frac {{\class{js-c-1-1-110}{\pi_k} }^{ \frac {\class{js-a-1-1-37}{k} -1}{\class{js-a-1-1-37}{k} }-1}}{ \frac {\class{js-c-1-1-101}{T_k} }{\class{js-c-1-1-44}{T_a} }-1}}\) nd=( Pik^(( k-1)/ k)-1)/( Tk/ Ta-1)
\({\class{js-c-1-1-82}{\eta_d} = \frac {{ \class{rez-c-1-1-110}{4.301} }^{ \frac { \class{rez-a-1-1-37}{1.4} -1}{ \class{rez-a-1-1-37}{1.4} }-1}}{ \frac { \class{rez-c-1-1-101}{488.7} }{ \class{rez-c-1-1-44}{291.8} }-1}}\) nd=( 4.301^(( 1.4-1)/ 1.4)-1)/( 488.7/ 291.8-1)
\({ \eta_d}\) nd = 0.778

62. Температура заторможенного потока на выходе из компрессора \({ T_k^*}\) \({ , K}\) Tk*, K

\({\class{js-c-1-1-102}{T_k^*} =\class{js-c-1-1-101}{T_k} +\frac {\class{js-c-1-1-59}{c_k} ^2}{2 \cdot \class{js-a-1-1-39}{C_p} }}\) Tk*= Tk+ ck^2/(2* Cp)
\({\class{js-c-1-1-102}{T_k^*} = \class{rez-c-1-1-101}{488.7} +\frac { \class{rez-c-1-1-59}{77.5} ^2}{2 \cdot \class{rez-a-1-1-39}{1005} }}\) Tk*= 488.7+ 77.5^2/(2* 1005)= 491.7 \({K}\) K

63. Проверка \({ H_k}\) Hk

\({\class{js-c-1-1-111}{H_k} = \frac {\class{js-c-1-1-47}{L_{ad}} }{\class{js-c-1-1-31}{u_2} ^2}}\) Hk= Lad/( u2^2)
\({\class{js-c-1-1-111}{H_k} = \frac { \class{rez-c-1-1-47}{151621} }{ \class{rez-c-1-1-31}{467.1} ^2}}\) Hk= 151621/( 467.1^2)= 0.695
\({ \frac {\left| \class{js-c-1-1-111}{H_k} -\class{js-b-1-1-3}{H_k} \right|}{\class{js-c-1-1-111}{H_k} } \cdot 100=}\) abs( Hk- Hk)/ Hk*100= \({ \frac {\left| \class{rez-c-1-1-111}{0.695} - \class{rez-b-1-1-3}{0.695} \right|}{ \class{rez-c-1-1-111}{0.695} } \cdot 100}\) abs( 0.695- 0.695)/ 0.695*100= 0.0%

64. Мощность затрачиваемая на привод компрессора \({ N_k}\) \({ , Kvt}\) Nk, Kvt

\({\class{js-c-1-1-112}{N_k} =\class{js-a-1-1-41}{G_k} \cdot \frac {\class{js-c-1-1-47}{L_{ad}} }{1000 \cdot \class{js-c-1-1-82}{\eta_d} }}\) Nk= Gk* Lad/(1000* nd)
\({\class{js-c-1-1-112}{N_k} = \class{rez-a-1-1-41}{0.48} \cdot \frac { \class{rez-c-1-1-47}{151621} }{1000 \cdot \class{rez-c-1-1-82}{0.778} }}\) Nk= 0.48* 151621/(1000* 0.778)= 93.58 \({Kvt}\) Kvt

III. Расчет турбины

1. Расход газа через турбину \({ G_t}\) \({ , \frac{kg}{s}}\) Gт, kg/s

\({ G_t}\) Gт = 0.490 \({\frac{kg}{s}}\) kg/s

2. Диаметр колеса турбины \({ D_1}\) \({ , m}\) D1, m

\({ D_1}\) D1 =(1.0..1.1) * \({ D_{2k}}\) D2k
принимаем \({ D_1}\) D1 = \({ D_{2k}}\) D2k = 0.13 \({m}\) m
тогда \({ u_1}\) u1 = \({ u_{2k}}\) u2k = 467.1 \({\frac{m}{c}}\) m/c

3. Эффективный к.п.д. турбины \({ \eta_t}\) nt

Для выполненных конструкций изменяется в пределах 0.7... 0.8.
Принимаем \({ \eta_t}\) nt = 0.74

4. Располагаемый тепловой перепад \({ H_t}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Ht, Dg/kg

\({\class{js-c-1-2-36}{H_t} =\frac {\class{js-a-1-2-37}{L_{adk}} }{\class{js-a-1-2-58}{\eta_d} \cdot \class{js-b-1-2-1}{\eta_t} } \cdot \frac {\class{js-a-1-2-59}{G_k} }{\class{js-a-1-2-24}{G_t} }}\) Ht= Ladk/( nd * nt)* Gk/ Gт
\({\class{js-c-1-2-36}{H_t} =\frac { \class{rez-a-1-2-37}{151621} }{ \class{rez-a-1-2-58}{0.778} \cdot \class{rez-b-1-2-1}{0.74} } \cdot \frac { \class{rez-a-1-2-59}{0.480} }{ \class{rez-a-1-2-24}{0.490} }}\) Ht= 151621/( 0.778* 0.74)* 0.480/ 0.490 = 258009 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

5. Условная адиабатическая скорость истечения \({ c_{ad}}\) \({ , \frac{m}{c}}\) cad, m/c

\({\class{js-c-1-2-28}{c_{ad}} =\sqrt{2 \cdot \class{js-c-1-2-36}{H_t} }}\) cad=sqrt(2* Ht)
\({\class{js-c-1-2-28}{c_{ad}} =\sqrt {2 \cdot \class{rez-c-1-2-36}{258009} }}\) cad=sqrt(2* 258009)= 718.3 \({\frac{m}{c}}\) m/c

6. Отношение окружной скорости на наружном диаметре колеса турбины к условной адиабатической скорости истечения (для центростремительных турбин) \({ \chi}\) chi

Отношение \({\class{js-c-1-2-10}{\chi} =\frac {\class{js-c-1-2-62}{u_1} }{\class{js-c-1-2-28}{c_{ad}} }= \frac { \class{rez-c-1-2-62}{467.1} }{ \class{rez-c-1-2-28}{718.3} }}\) chi= u1/ cad= 467.1/ 718.3 = 0.650
Обычно в центростремительных турбинах \({ \chi}\) chi = 0.64... 0.7

7. Давление газа перед турбиной \({ p_t^*}\) \({ , Mpa}\) pt*, Mpa

\({\class{js-c-1-2-42}{p_t^*} =\class{js-a-1-2-22}{p_g} \cdot {\left(1.0- \frac {\class{js-c-1-2-36}{H_t} }{\class{js-a-1-2-21}{C_p} \cdot \class{js-a-1-2-25}{T_g^*} }\right)}^{- \frac { \class{js-a-1-2-19}{k} }{\class{js-a-1-2-19}{k} -1.0}}}\) pt*= Pg*(1.0- Ht/( Cp* Tг*))^(- k /( k -1.0))
\({\class{js-c-1-2-42}{p_t^*} = \class{rez-a-1-2-22}{0.1060} \cdot {\left(1.0- \frac { \class{rez-c-1-2-36}{258009} }{ \class{rez-a-1-2-21}{1128.7} \cdot \class{rez-a-1-2-25}{900} }\right)}^{- \frac { \class{rez-a-1-2-19}{1.34} }{ \class{rez-a-1-2-19}{1.34} -1.0}}}\) pt*= 0.1060*(1.0- 258009/( 1128.7* 900))^(- 1.34/( 1.34-1.0))= 0.336 \({Mpa}\) Mpa
Для обеспечения продувки необходимо, чтобы \({\frac {\class{js-a-1-2-60}{p_{ko}} }{\class{js-c-1-2-42}{p_t^*} }}\) pko/ pt* = 1.1... 1.3
В данном случае \({\frac {\class{js-a-1-2-60}{p_{ko}} }{\class{js-c-1-2-42}{p_t^*} }= \frac { \class{rez-a-1-2-60}{0.4149} }{ \class{rez-c-1-2-42}{0.336} }}\) pko/ pt*= 0.4149/ 0.336 = 1.2

8. Наружный диаметр колеса на выходе \({ D_2}\) \({ , m}\) D2, m

\({ D_2}\) D2 =( 0.7... 0.85) * D1 \({ \cdot }\) \({ D_1}\)
Принимаем \({ D_2}\) D2 = 0.78* \({ D_1}\) D1 = 0.78* 0.13= 0.099 m \({m}\)
Втулочный диаметр колеса турбины на выходе Dwt, m \({ D_{wt}}\) \({ , m}\)
\({ D_{wt}}\) Dwt =( 0.25... 0.32) * D1 \({ \cdot }\) \({ D_1}\)
Принимаем \({ D_{wt}}\) Dwt = 0.27* \({ D_1}\) D1 = 0.27* 0.13= 0.035 \({m}\) m

9. Средний диаметр на выходе из турбины \({ D_{sr}}\) \({ , m}\) Dsr, m

\({\class{js-c-1-2-30}{D_{sr}} =\sqrt {0.5 \cdot \left(\class{js-c-1-2-63}{D_2} ^2+\class{js-c-1-2-31}{D_{wt}} ^2 \right) }}\) Dsr=sqrt(0.5*( D2^2+ Dwt^2))
\({\class{js-c-1-2-30}{D_{sr}} =\sqrt {0.5 \cdot \left( \class{rez-c-1-2-63}{0.099} ^2+ \class{rez-c-1-2-31}{0.035} ^2 \right) }}\) Dsr=sqrt(0.5*( 0.099^2+ 0.035^2))= 0.0740 \({m}\) m
Проверяем \({\class{js-c-1-2-11}{\mu} =\frac {\class{js-c-1-2-30}{D_{sr}} }{\class{js-c-1-2-61}{D_1} }= \frac { \class{rez-c-1-2-30}{0.0740} }{ \class{rez-c-1-2-61}{0.13} }}\) mu= Dsr/ D1= 0.0740/ 0.13 = 0.58
В выполненных конструкциях \({ \mu}\) mu = 0.5... 0.8

10. Минимальная степень реактивности турбины \({ \rho_{min}}\) romin

\({\class{js-c-1-2-43}{\rho_{min}} =\class{js-c-1-2-10}{\chi} ^2 \cdot \left(1-\class{js-c-1-2-11}{\mu} ^2 \right)= \class{rez-c-1-2-10}{0.650} ^2 \cdot \left(1- \class{rez-c-1-2-11}{0.58} ^2 \right)}\) romin=( chi^2)*(1- mu^2)=( 0.650^2)*(1- 0.58^2)= 0.279

11. Степень реактивности для центростремительных турбин \({ \rho}\) ro

лежит в пределах 0.45... 0.55 Выбираем \({ \rho}\) ro = 0.49

12. Адиабатическая работа расширения газа в сопловом аппарате \({ H_c}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Hc, Dg/kg

\({\class{js-c-1-2-34}{H_c} = \left( 1-\class{js-b-1-2-4}{\rho} \right) \cdot \class{js-c-1-2-36}{H_t} = \left( 1- \class{rez-b-1-2-4}{0.49} \right) \cdot \class{rez-c-1-2-36}{258009} }\) Hc=(1- ro)* Ht=(1- 0.49)* 258009 = 131522 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

13. Абсолютная скорость газа на выходе из соплового аппарата \({ c_1}\) \({ , \frac{m}{c}}\) c1, m/c

\({ \phi}\) fi - Коэффициент скорости учитывающий потери в сопловом аппарате \({ \phi}\) fi = 0.93... 0.96. Примем \({ \phi}\) fi = 0.94
\({\class{js-c-1-2-64}{c_1} =\class{js-b-1-2-5}{\phi} \cdot \sqrt{2 \cdot \class{js-c-1-2-34}{H_c} }= \class{rez-b-1-2-5}{0.94} \cdot \sqrt{2 \cdot \class{rez-c-1-2-34}{131522} }}\) c1= fi*sqrt(2* Hc)= 0.94*sqrt(2* 131522)= 481.6 \({\frac{m}{c}}\) m/c

14. Угол выхода из соплового аппарата \({ \alpha_1}\) \({{}^ {\circ}}\) alfa1, gradus

лежит в пределах 15... 25 \({{}^ {\circ}}\) gradus Принимаем \({ \alpha_1}\) alfa1 = 16.01 \({{}^ {\circ}}\) gradus

15. Радиальная составляющая абсолютной скорости на входе в колесо \({ c_{1r}}\) \({ , \frac{m}{c}}\) c1r, m/c

\({\class{js-c-1-2-27}{c_{1r}} =\class{js-c-1-2-64}{c_1} \cdot \sin{\class{js-b-1-2-6}{\alpha_1} }}\) c1r= c1*sin( alfa1)
\({\class{js-c-1-2-27}{c_{1r}} = \class{rez-c-1-2-64}{481.6} \cdot \sin{ \class{rez-b-1-2-6}{16.01} }}\) c1r= 481.6*sin( 16.01)= 132.9 \({\frac{m}{c}}\) m/c
Окружная составляющая абсолютной скорости на входе в колесо \({ c_{1u}}\) \({ , \frac{m}{c}}\) c1u, m/c
\({\class{js-c-1-2-65}{c_{1u}} =\class{js-c-1-2-64}{c_1} \cdot \cos {\class{js-b-1-2-6}{\alpha_1} }= \class{rez-c-1-2-64}{481.6} \cdot \cos { \class{rez-b-1-2-6}{16.01} }}\) c1u= c1*cos( alfa1)= 481.6*cos( 16.01)= 463.0 \({\frac{m}{c}}\) m/c

16. Угол входа газа на лопатки рабочего колеса (для радиальных лопаток) \({ \beta_1}\) \({{}^ {\circ}}\) beta1, gradus

\({\class{js-c-1-2-12}{\beta_1} =90+\arctan { \left( \frac {\class{js-c-1-2-62}{u_1} -\class{js-c-1-2-65}{c_{1u}} }{\class{js-c-1-2-27}{c_{1r}} } \right) }=90+\arctan { \left( \frac { \class{rez-c-1-2-62}{467.1} - \class{rez-c-1-2-65}{463.0} }{ \class{rez-c-1-2-27}{132.9} } \right) }}\) beta1=90+arctg(( u1- c1u)/ c1r))=90+arctan(( 467.1- 463.0)/ 132.9))= 91.8 \({{}^ {\circ}}\) gradus
Для радиальных лопаток допускается изменение угла \({ \beta_1}\) beta1 в пределах 80... 100 \({{}^ {\circ}}\) gradus

17. Температура газа на входе в колесо \({ T_1}\) \({ , K}\) T1, K

\({\class{js-c-1-2-66}{T_1} =\class{js-a-1-2-25}{T_g^*} - \frac {\class{js-c-1-2-64}{c_1} ^2}{2 \cdot \class{js-a-1-2-21}{C_p} }= \class{rez-a-1-2-25}{900} - \frac { \class{rez-c-1-2-64}{481.6} ^2}{2 \cdot \class{rez-a-1-2-21}{1128.7} }}\) T1= Tг*-( c1^2)/(2* Cp)= 900-( 481.6^2)/(2* 1128.7)= 797.2 \({K}\) K

18. Давление газа на входе в колесо \({ p_1}\) \({ , Mpa}\) p1, Mpa

\({\class{js-c-1-2-67}{p_1} =\class{js-c-1-2-42}{p_t^*} \cdot {\left ( 1- \frac {\class{js-c-1-2-34}{H_c} }{\class{js-a-1-2-21}{C_p} \cdot \class{js-a-1-2-25}{T_g^*} }\right)}^{ \frac {\class{js-a-1-2-19}{k} }{\class{js-a-1-2-19}{k} -1}}}\) p1=( pt*)*(1- Hc/( Cp* Tг*))^( k/( k-1))
\({\class{js-c-1-2-67}{p_1} = \class{rez-c-1-2-42}{0.336} \cdot {\left ( 1- \frac { \class{rez-c-1-2-34}{131522} }{ \class{rez-a-1-2-21}{1128.7} \cdot \class{rez-a-1-2-25}{900} }\right)}^{ \frac { \class{rez-a-1-2-19}{1.34} }{ \class{rez-a-1-2-19}{1.34} -1}}}\) p1= 0.336*(1- 131522/( 1128.7* 900))^( 1.34/( 1.34-1))= 0.1948 \({Mpa}\) Mpa

19. Плотность газа на входе в колесо \({ \rho_1}\) \({ , \frac{kg}{m^3}}\) ro1, kg/m^3

\({\class{js-c-1-2-68}{\rho_1} =\frac { \class{js-c-1-2-67}{p_1} \cdot 10^6}{\class{js-a-1-2-20}{R} \cdot \class{js-c-1-2-66}{T_1} }}\) ro1= p1*10^6/( R* T1)
\({\class{js-c-1-2-68}{\rho_1} =\frac { \class{rez-c-1-2-67}{0.1948} \cdot 10^6}{ \class{rez-a-1-2-20}{286.4} \cdot \class{rez-c-1-2-66}{797.2} }}\) ro1= 0.1948*10^6/( 286.4* 797.2)= 0.85 \({\frac{kg}{m^3}}\) kg/m^3

20. Высота лопаток на входе в колесо \({ b_1}\) \({ , m}\) b1, m

\({\class{js-c-1-2-26}{b_1} = \frac {\class{js-a-1-2-24}{G_t} }{ \pi \cdot \class{js-c-1-2-61}{D_1} \cdot \class{js-c-1-2-68}{\rho_1} \cdot \class{js-c-1-2-27}{c_{1r}} }= \frac { \class{rez-a-1-2-24}{0.490} }{ \pi \cdot \class{rez-c-1-2-61}{0.13} \cdot \class{rez-c-1-2-68}{0.85} \cdot \class{rez-c-1-2-27}{132.9} }}\) b1= Gт/(pi* D1* ro1* c1r)= 0.490/(pi* 0.13* 0.85* 132.9)= 0.011 \({m}\) m

21. Относительная скорость газа на входе в колесо \({ w_1}\) \({ , \frac{m}{c}}\) w1, m/c

\({\class{js-c-1-2-48}{w_1} = \sqrt {\class{js-c-1-2-64}{c_1} ^2+\class{js-c-1-2-62}{u_1} ^2-2 \cdot \class{js-c-1-2-64}{c_1} \cdot \class{js-c-1-2-62}{u_1} \cdot \cos {\class{js-b-1-2-6}{\alpha_1} }}}\) w1=sqrt( c1^2+ u1^2-2* c1* u1*cos( alfa1))
\({\class{js-c-1-2-48}{w_1} = \sqrt { \class{rez-c-1-2-64}{481.6} ^2+ \class{rez-c-1-2-62}{467.1} ^2-2 \cdot \class{rez-c-1-2-64}{481.6} \cdot \class{rez-c-1-2-62}{467.1} \cdot \cos { \class{rez-b-1-2-6}{16.01} }}}\) w1=sqrt( 481.6^2+ 467.1^2-2* 481.6* 467.1*cos( 16.01))= 132.9 \({\frac{m}{c}}\) m/c

22. Адиабатическая работа расширения газа в рабочем колесе \({ H_l}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Hl, Dg/kg

\({ H_l}\) Hl = \({ \rho}\) ro * \({ H_t}\) Ht = 0.49* 258009 = 126486 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

23. Относительная скорость выхода газа на среднем диаметре \({ w_2}\) \({ , \frac{m}{c}}\) w2, m/c

\({ \psi}\) psi = 0.85... 0.94 - Коэффициент скорости учитывающий потери в рабочем колесе, примем \({ \psi}\) psi = 0.91
\({\class{js-c-1-2-69}{w_2} =\class{js-b-1-2-7}{\psi} \cdot \sqrt {\class{js-c-1-2-48}{w_1} ^2+2 \cdot \class{js-c-1-2-35}{H_l} -\class{js-c-1-2-62}{u_1} ^2 \cdot \left( 1-\class{js-c-1-2-11}{\mu} ^2 \right) }}\) w2= psi*sqrt( w1^2+2* Hl-( u1^2)*(1- mu^2))
\({\class{js-c-1-2-69}{w_2} = \class{rez-b-1-2-7}{0.91} \cdot \sqrt { \class{rez-c-1-2-48}{132.9} ^2+2 \cdot \class{rez-c-1-2-35}{126486} - \class{rez-c-1-2-62}{467.1} ^2 \cdot \left( 1- \class{rez-c-1-2-11}{0.58} ^2 \right) }}\) w2= 0.91*sqrt( 132.9^2+2* 126486-( 467.1^2)*(1- 0.58^2))= 322.1 \({\frac{m}{c}}\) m/c

24. Температура газа на выходе из колеса \({ T_2}\) \({ , K}\) T2, K

\({\class{js-c-1-2-70}{T_2} =\class{js-c-1-2-66}{T_1} - \frac {\class{js-c-1-2-69}{w_2} ^2-\class{js-c-1-2-48}{w_1} ^2+\class{js-c-1-2-62}{u_1} ^2 \cdot \left( 1-\class{js-c-1-2-11}{\mu} ^2 \right) }{2 \cdot \class{js-a-1-2-21}{C_p} }}\) T2= T1-( w2^2- w1^2+( u1^2)*(1- mu^2))/(2* Cp)
\({\class{js-c-1-2-70}{T_2} = \class{rez-c-1-2-66}{797.2} - \frac { \class{rez-c-1-2-69}{322.1} ^2- \class{rez-c-1-2-48}{132.9} ^2+ \class{rez-c-1-2-62}{467.1} ^2 \cdot \left( 1- \class{rez-c-1-2-11}{0.58} ^2 \right) }{2 \cdot \class{rez-a-1-2-21}{1128.7} }}\) T2= 797.2-( 322.1^2- 132.9^2+( 467.1^2)*(1- 0.58^2))/(2* 1128.7)= 695.3 \({K}\) K

25. Адиабатическая температура газа на выходе из турбины \({ T_{2ad}}\) \({ , K}\) T2ad, K

\({\class{js-c-1-2-45}{T_{2ad}} =\class{js-a-1-2-25}{T_g^*} \cdot { \left( \frac {\class{js-a-1-2-22}{p_g} }{\class{js-c-1-2-42}{p_t^*} } \right) }^{ \frac {\class{js-a-1-2-19}{k} }{\class{js-a-1-2-19}{k} -1}}}\) T2ad=( Tг*)*( Pg/ pt*)^( k/( k-1))
\({\class{js-c-1-2-45}{T_{2ad}} = \class{rez-a-1-2-25}{900} \cdot { \left( \frac { \class{rez-a-1-2-22}{0.1060} }{ \class{rez-c-1-2-42}{0.336} } \right) }^{ \frac { \class{rez-a-1-2-19}{1.34} }{ \class{rez-a-1-2-19}{1.34} -1}}}\) T2ad= 900*( 0.1060/ 0.336)^( 1.34/( 1.34-1))= 671.4 \({K}\) K

26. Плотность газа на выходе из турбины \({ \rho_2}\) \({ , \frac{kg}{m^3}}\) ro2, kg/m^3

\({\class{js-c-1-2-71}{\rho_2} = \frac {\class{js-a-1-2-22}{p_g} \cdot 10^6}{\class{js-a-1-2-20}{R} \cdot \class{js-c-1-2-70}{T_2} }}\) ro2= Pg*10^6/( R* T2)
\({\class{js-c-1-2-71}{\rho_2} = \frac { \class{rez-a-1-2-22}{0.1060} \cdot 10^6}{ \class{rez-a-1-2-20}{286.4} \cdot \class{rez-c-1-2-70}{695.3} }}\) ro2= 0.1060*10^6/( 286.4* 695.3)= 0.53 \({\frac{kg}{m^3}}\) kg/m^3

27. Площадь на выходе из рабочего колеса \({ F_2}\) \({ , m^2}\) F2, m^2

\({\class{js-c-1-2-32}{F_2} =\frac {\pi}{4} \cdot \left( \class{js-c-1-2-63}{D_2} ^2-\class{js-c-1-2-31}{D_{wt}} ^2 \right)= \frac {\pi}{4} \cdot \left( \class{rez-c-1-2-63}{0.099} ^2- \class{rez-c-1-2-31}{0.035} ^2 \right)}\) F2=pi/4*( D2^2- Dwt^2)=pi/4*( 0.099^2- 0.035^2)= 0.006690 \({m^2}\) m^2

28. Угол выхода из рабочего колеса в относительном движении (предварительный) \({ \beta_2^*}\) \({{}^ {\circ}}\) beta2~, gradus

\({\class{js-c-1-2-76}{\beta_2^*} = \arcsin { \left( \frac {\class{js-a-1-2-24}{G_t} }{\class{js-c-1-2-69}{w_2} \cdot \class{js-c-1-2-32}{F_2} \cdot \class{js-c-1-2-71}{\rho_2} } \right)}}\) beta2~=arcsin( Gт/( w2* F2* ro2))
\({\class{js-c-1-2-76}{\beta_2^*} = \arcsin { \left( \frac { \class{rez-a-1-2-24}{0.490} }{ \class{rez-c-1-2-69}{322.1} \cdot \class{rez-c-1-2-32}{0.006690} \cdot \class{rez-c-1-2-71}{0.53} } \right)}}\) beta2~=arcsin( 0.490/( 322.1* 0.006690* 0.53))= 25.4 \({{}^ {\circ}}\) gradus

29. Утечки газа через радиальный зазор в колесе \({ G_{ut}}\) \({ , \frac{kg}{s}}\) Gut, kg/s

\({ \Delta}\) delta 0.5..1.5mm.- Зазор между корпусом и колесом. Примем \({ \Delta}\) delta = 0.0008 \({m}\) m
\({\class{js-c-1-2-33}{G_{ut}} =0.45 \cdot 2 \cdot \frac {\class{js-a-1-2-23}{\Delta} }{\class{js-c-1-2-63}{D_2} -\class{js-c-1-2-31}{D_{wt}} } \cdot \left( 1+ \frac {\class{js-c-1-2-63}{D_2} -\class{js-c-1-2-31}{D_{wt}} }{2 \cdot \class{js-c-1-2-30}{D_{sr}} } \right)}\) Gut=0.45*2* delta/( D2- Dwt)*(1+( D2- Dwt)/(2* Dsr))
\({\class{js-c-1-2-33}{G_{ut}} =0.45 \cdot 2 \cdot \frac { \class{rez-a-1-2-23}{0.0008} }{ \class{rez-c-1-2-63}{0.099} - \class{rez-c-1-2-31}{0.035} } \cdot \left( 1+\frac { \class{rez-c-1-2-63}{0.099} - \class{rez-c-1-2-31}{0.035} }{2 \cdot \class{rez-c-1-2-30}{0.0740} } \right)}\) Gut=0.45*2* 0.0008/( 0.099- 0.035)*(1+( 0.099- 0.035)/(2* 0.0740))= 0.016 \({\frac{kg}{s}}\) kg/s

30. Угол выхода из рабочего колеса в относительном движении \({ \beta_2}\) \({{}^ {\circ}}\) beta2, gradus

(уточнение с учетом \({ G_{ut}}\) Gut )
\({\class{js-c-1-2-72}{\beta_2} = \arcsin{\left( \frac {\class{js-a-1-2-24}{G_t} -\class{js-c-1-2-33}{G_{ut}} }{\class{js-a-1-2-24}{G_t} } \cdot \sin \class{js-c-1-2-76}{\beta_2^*} \right)}}\) beta2=arcsin(( Gт- Gut)/ Gт*sin( beta2~))
\({\class{js-c-1-2-72}{\beta_2} = \arcsin{\left( \frac { \class{rez-a-1-2-24}{0.490} - \class{rez-c-1-2-33}{0.016} }{ \class{rez-a-1-2-24}{0.490} } \cdot \sin \class{rez-c-1-2-76}{25.4} \right)}}\) beta2=arcsin(( 0.490- 0.016)/ 0.490*sin( 25.4))
\({ \beta_2}\) beta2 = 24.40 \({{}^ {\circ}}\) gradus

31. Окружная скорость на среднем диаметре \({ u_{sr}}\) \({ , \frac{m}{c}}\) usr, m/c

\({ u_{sr}}\) \({ = }\) usr \({ \mu}\) mu * \({ u_1}\) u1 = 0.58* 467.1= 272.3 \({\frac{m}{c}}\) m/c

32. Окружная составляющая абсолютной скорости на выходе из рабочего колеса \({ c_{2u}}\) \({ , \frac{m}{c}}\) c2u, m/c

\({\class{js-c-1-2-73}{c_{2u}} =\class{js-c-1-2-47}{u_{sr}} -\class{js-c-1-2-69}{w_2} \cdot \cos {\class{js-c-1-2-72}{\beta_2} }}\) c2u= usr- w2*cos( beta2)
\({\class{js-c-1-2-73}{c_{2u}} = \class{rez-c-1-2-47}{272.3} - \class{rez-c-1-2-69}{322.1} \cdot \cos { \class{rez-c-1-2-72}{24.40} }}\) c2u= 272.3- 322.1*cos( 24.40)= -21.1 \({\frac{m}{c}}\) m/c
Осевая составляющая абсолютной скорости на выходе из рабочего колеса \({ c_{2r}}\) \({ , \frac{m}{c}}\) c2r, m/c
\({\class{js-c-1-2-74}{c_{2r}} =\class{js-c-1-2-69}{w_2} \cdot \sin {\class{js-c-1-2-72}{\beta_2} }}\) c2r= w2*sin( beta2)
\({\class{js-c-1-2-74}{c_{2r}} = \class{rez-c-1-2-69}{322.1} \cdot \sin { \class{rez-c-1-2-72}{24.40} }}\) c2r= 322.1*sin( 24.40)= 133.1 \({\frac{m}{c}}\) m/c

33. Абсолютная скорость газа на выходе из рабочего колеса \({ c_2}\) \({ , \frac{m}{c}}\) c2, m/c

\({\class{js-c-1-2-75}{c_2} = \sqrt { \class{js-c-1-2-73}{c_{2u}} ^2+\class{js-c-1-2-74}{c_{2r}} ^2}}\) c2=sqrt( c2u^2+ c2r^2)
\({\class{js-c-1-2-75}{c_2} = \sqrt { \class{rez-c-1-2-73}{-21.1} ^2+ \class{rez-c-1-2-74}{133.1} ^2}}\) c2=sqrt( -21.1^2+ 133.1^2)= 134.7 \({\frac{m}{c}}\) m/c

34. Угол выхода потока из колеса в абсолютном движении \({ \alpha_2}\) \({{}^ {\circ}}\) alfa2, gradus

\({\class{js-c-1-2-13}{\alpha_2} =90+\arcsin { \frac {\class{js-c-1-2-73}{c_{2u}} }{\class{js-c-1-2-74}{c_{2r}} }}}\) alfa2=90+arcsin( c2u/ c2r)
\({\class{js-c-1-2-13}{\alpha_2} =90+\arcsin { \frac { \class{rez-c-1-2-73}{-21.1} }{ \class{rez-c-1-2-74}{133.1} }}}\) alfa2=90+arcsin( -21.1/ 133.1)= 80.89 \({{}^ {\circ}}\) gradus
На расчетном режиме угол \({ \alpha_2}\) alfa2 = 80... 100 \({{}^ {\circ}}\) gradus

35. Работа газа на окружности колеса \({ L_{u}}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Lu, Dg/kg

\({ L_{u}}\) Lu = \({ u_1}\) u1 * \({ c_{1u}}\) c1u - \({ u_{sr}}\) usr * \({ c_{2u}}\) c2u
\({ L_{u}}\) Lu = 467.1* 463.0- 272.3* -21.1= 221988 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

36. Окружной к.п.д. турбины \({ \eta_u}\) nu

\({\class{js-c-1-2-14}{\eta_u} = \frac {\class{js-c-1-2-38}{L_{u}} }{\class{js-c-1-2-36}{H_t} }}\) nu= Lu/ Ht
\({\class{js-c-1-2-14}{\eta_u} =\frac { \class{rez-c-1-2-38}{221988} }{ \class{rez-c-1-2-36}{258009} }}\) nu= 221988/ 258009 = 0.86
обычно на расчетном режиме \({ \eta_u}\) nu = 0.8... 0.9

37. Потери энергии в сопловом аппарате \({ Z_c}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Zc, Dg/kg

\({\class{js-c-1-2-50}{Z_c} = \left ( \frac {1}{\class{js-b-1-2-5}{\phi} ^2}-1 \right ) \cdot \frac {\class{js-c-1-2-64}{c_1} ^2}{2}}\) Zc=(1/( fi^2)-1)*( c1^2)/2
\({\class{js-c-1-2-50}{Z_c} = \left ( \frac {1}{ \class{rez-b-1-2-5}{0.94} ^2}-1 \right ) \cdot \frac { \class{rez-c-1-2-64}{481.6} ^2}{2}}\) Zc=(1/( 0.94^2)-1)*( 481.6^2)/2= 15534 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

38. Потери энергии в рабочем колесе \({ Z_l}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Zl, Dg/kg

\({\class{js-c-1-2-51}{Z_l} = \left ( \frac {1}{ \class{js-b-1-2-7}{\psi} ^2}-1 \right ) \cdot \frac {\class{js-c-1-2-69}{w_2} ^2}{2}}\) Zl=(1/( psi^2)-1)*( w2^2)/2
\({\class{js-c-1-2-51}{Z_l} = \left ( \frac {1}{ \class{rez-b-1-2-7}{0.91} ^2}-1 \right ) \cdot \frac { \class{rez-c-1-2-69}{322.1} ^2}{2}}\) Zl=(1/( 0.91^2)-1)*( 322.1^2)/2= 11414 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

39. Адиабатический КПД турбины \({ \eta_{ad}}\) nad

\({\class{js-c-1-2-39}{\eta_{ad}} =1-\frac {\class{js-c-1-2-50}{Z_c} +\class{js-c-1-2-51}{Z_l} }{\class{js-c-1-2-36}{H_t} }}\) nad=1-( Zc+ Zl)/ Ht
\({\class{js-c-1-2-39}{\eta_{ad}} =1- \frac { \class{rez-c-1-2-50}{15534} + \class{rez-c-1-2-51}{11414} }{ \class{rez-c-1-2-36}{258009} }}\) nad=1-( 15534+ 11414)/ 258009 = 0.896

40. Потери, связанные с тем, что покидающий турбину газ еще обладает кинетической энергией \({ Z_b}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Zb, Dg/kg

\({\class{js-c-1-2-49}{Z_b} =\frac {\class{js-c-1-2-75}{c_2} ^2}{2}}\) Zb=( c2^2)/2
\({\class{js-c-1-2-49}{Z_b} =\frac { \class{rez-c-1-2-75}{134.7} ^2}{2}}\) Zb=( 134.7^2)/2= 9073 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

41. Потери, связанные с утечкой газа через радиальный зазор \({ Z_{ut}}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Zut, Dg/kg

\({\class{js-c-1-2-53}{Z_{ut}} = \frac {\class{js-c-1-2-38}{L_{u}} \cdot \class{js-c-1-2-33}{G_{ut}} }{\class{js-a-1-2-24}{G_t} }}\) Zut=( Lu* Gut)/ Gт
\({\class{js-c-1-2-53}{Z_{ut}} = \frac { \class{rez-c-1-2-38}{221988} \cdot \class{rez-c-1-2-33}{0.016} }{ \class{rez-a-1-2-24}{0.490} }}\) Zut=( 221988* 0.016)/ 0.490 = 7314.9 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

42. Мощность трения диска и вентиляционные потери \({ N_{rd}}\) \({ , Kvt}\) Nrd, Kvt

\({ \beta}\) beta - Опытный коэффициент зависящий от типа колеса (для полуоткрытых колес) \({ \beta}\) beta = 3.5... 5 примем \({ \beta}\) beta = 3.99
\({\class{js-c-1-2-44}{\rho_{sr}} =0.5 \cdot \left ( \class{js-c-1-2-68}{\rho_1} +\class{js-c-1-2-71}{\rho_2} \right)}\) rosr=0.5*( ro1+ ro2)
\({\class{js-c-1-2-44}{\rho_{sr}} = 0.5 \cdot \left ( \class{rez-c-1-2-68}{0.85} + \class{rez-c-1-2-71}{0.53} \right)}\) rosr= 0.5*( 0.85+ 0.53)= 0.69 \({\frac{kg}{m^3}}\) kg/m^3
\({\class{js-c-1-2-41}{N_{rd}} =\class{js-b-1-2-8}{\beta} \cdot \class{js-c-1-2-61}{D_1} ^2 \cdot { \left( \frac {\class{js-c-1-2-62}{u_1} }{100} \right) }^3 \cdot \class{js-c-1-2-44}{\rho_{sr}} \cdot 0.735}\) Nrd= beta* D1^2*(( u1/100)^3)* rosr*0.735
\({\class{js-c-1-2-41}{N_{rd}} = \class{rez-b-1-2-8}{3.99} \cdot \class{rez-c-1-2-61}{0.13} ^2 \cdot { \left( \frac { \class{rez-c-1-2-62}{467.1} }{100} \right) }^3 \cdot \class{rez-c-1-2-44}{0.69} \cdot 0.735}\) Nrd= 3.99* 0.13^2*(( 467.1/100)^3)* 0.69*0.735= 3.331 \({Kvt}\) Kvt

43. Потери на трение и вентиляционные потери \({ Z_{rg}}\) \({ , \frac{Dg}{kg}}\) Zrg, Dg/kg

\({\class{js-c-1-2-52}{Z_{rg}} =\frac {\class{js-c-1-2-41}{N_{rd}} \cdot 1000}{\class{js-a-1-2-24}{G_t} }}\) Zrg= Nrd*1000/ Gт
\({\class{js-c-1-2-52}{Z_{rg}} =\frac { \class{rez-c-1-2-41}{3.331} \cdot 1000}{ \class{rez-a-1-2-24}{0.490} }}\) Zrg= 3.331*1000/ 0.490 = 6798 \({\frac{Dg}{kg}}\) Dg/kg

44. Внутренний КПД турбины \({ \eta_i}\) ni

\({\class{js-c-1-2-40}{\eta_i} =\frac {\class{js-c-1-2-38}{L_{u}} -\class{js-c-1-2-52}{Z_{rg}} -\class{js-c-1-2-53}{Z_{ut}} }{\class{js-c-1-2-36}{H_t} }}\) ni=( Lu- Zrg- Zut)/ Ht
\({\class{js-c-1-2-40}{\eta_i} =\frac { \class{rez-c-1-2-38}{221988} - \class{rez-c-1-2-52}{6798} - \class{rez-c-1-2-53}{7314.9} }{ \class{rez-c-1-2-36}{258009} }}\) ni=( 221988- 6798- 7314.9)/ 258009 = 0.806

45. Действительный эффективный КПД турбины \({ \eta_t}\) nt

\({ \eta_m}\) nm - Механический к.п.д. \({ \eta_m}\) nm = 0.9... 0.96. Примем \({ \eta_m}\) nm = 0.92
\({ \eta_t}\) nt = \({ \eta_i}\) ni * \({ \eta_m}\) nm = 0.806* 0.92= 0.7402
Погрешность определения \({ \eta_t}\) nt
\({\frac { \left|\class{js-c-1-2-54}{\eta_t} -\class{js-b-1-2-1}{\eta_t} \right|}{\class{js-c-1-2-54}{\eta_t} } \cdot 100.0=\frac { \left| \class{rez-c-1-2-54}{0.7402} - \class{rez-b-1-2-1}{0.74} \right|}{ \class{rez-c-1-2-54}{0.7402} } \cdot 100}\) abs( nt- nt)/ nt*100.0=abs( 0.7402- 0.74)/ 0.7402*100= 0.0 \({\%}\) %

46. Мощность на валу турбины \({ N_t}\) Nt

\({ N_t}\) Nt = \({ H_t}\) Ht * \({ G_t}\) Gт * \({ \eta_t}\) nt * 0.001
\({ N_t}\) Nt = 258009* 0.490* 0.7402*0.001= 93.58 \({Kvt}\) Kvt
Расхождение между вычисленными \({ N_t}\) Nt и \({ N_k}\) Nk
погрешность \({ \frac { \left|\class{js-a-1-2-56}{N_k} -\class{js-c-1-2-55}{N_t} \right| }{\class{js-a-1-2-56}{N_k} } \cdot 100=\frac {\left | \class{rez-a-1-2-56}{93.6} - \class{rez-c-1-2-55}{93.58} \right| }{ \class{rez-a-1-2-56}{93.6} } \cdot 100}\) abs( Nk- Nt)/ Nk*100=abs( 93.6- 93.58)/ 93.6*100= 0.0 \({\%}\) %

IV. Основные показатели турбокомпрессора

V. Геометрические характеристики турбокомпрессора

VI. Список использованной литературы

1. Турбокомпрессоры для наддува дизелей : справочное пособие / Б.П.Байков, В.Г.Бордуков, П.В.Иванов, Р.С.Дейч ; Ленинград, «Машиностроение» (Ленинградское отделение), 1975. - 200с.

2. Газодинамический расчет турбокомпрессора для наддува двигателя внутреннего сгорания : учебно-методическое пособие / Д. С. Шестаков, Д. М. Солнцев ; М‑во науки и высш. образов. РФ. — Екатеринбург : Изд-во Урал. ун-та, 2021. — 76 с.

3. ГОСТ Р 53637-2009. Турбокомпрессоры автотракторные. Общие технические требования и методы испытаний.